C100混凝土配合比设计研究（五）

　　随着现代人们空间意识的增强，对结构的简洁化提出更高要求；同时，由于土地资源的匮乏，建筑正向着高层、超高层发展。因此，对于高强混凝土的需求就越来越大。本着绿色环保的发展方向，节能已成为一个世界性问题，高强混凝土的低能耗优势更显露无疑。随着矿物掺合料的掺入，使得混凝土的工作性和强度均有提高，但同时，也使得混凝土组份变得越来越复杂，强度己不再满足简单的水胶比定则。 免 费 咨 询 免 费 咨 询

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　　针对上述问题，本文以普通混凝土配合比设计为基础，对照全计算法，并对其进行胶凝材料砂浆强度修正和水胶比修正。将配合比进行对比分析，最终获得一个综合表征高强混凝土配比计算的方法。

3结果与讨论

　　将上述编号1～5配合比进行试拌，并成型测定强度。具体数值见表5。

3.1普通混凝土配比设计方法延伸高强混凝土

　　在高强混凝土中，硅灰的掺加是十分必要的，但在《规程》中并未体现，结合硅灰的活性指数，参考矿物掺合料影响系数的实质含义，对硅灰的影响系数进行插值内推。同时，依照《规程》在普通混凝土配合比数据的基础上，依照递增梯度对混凝土单位用水量和砂率进行大胆推导计算，探究其是否存在线性或接近线性关系。

　　通过对试拌结果的分析，提出矿物掺合料对砂浆28d强度的影响是十分必要的。但单位用水量的确定是通过假定得来，较实际值偏大，故造成在相同水胶比情况下，胶凝材料总量偏高；同时，拌合物存在轻微离析现象，可见砂率的推算有些偏低；在试件破型后观察，因离析造成的试块匀质性不佳，强度没有达到配制要求。

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3.2全计算法计算高强混凝土

　　经过编号2与4的对比发现，不同年代的回归系数对水胶比的计算影响较大，应选择当前阶段的系数进行计算。编号2由于带入JGJ/T55—2000中A、B系数，造成水胶比远小于最小完全水化值，造成水化速率和进程偏低，使得强度没有达到配制要求；同时，由于低的水胶比造成浆体粘稠，倒筒时间远远超出要求范围。编号4因A、B系数的修正，水胶比有所增大，但仍小于完全水化值。虽然其强度满足C100混凝土的配制要求，但同样，由于倒筒时间过长而难以实现泵送。

　　对比编号3、4强度，如文上所述，单位用水量经矿物掺合料体积分数的修正，对于基体强度大于水泥砂浆的条件，在保证强度基本不发生变化时，可以减少由胶凝材料用量的成本。

　　观察编号4至5的转变，在引入水化活性因子后，水胶比随之进一步被放大，对比两组的抗压强度值，5号并没有下降的趋势，原因在于其刚好处在完全水化点附近，未水化的矿物掺合料仍能起到微集料效应，使得水泥石的强度得以完全发挥；同时，较高的水胶比使得拌合物的粘稠度降低，体现出较好的可泵送性能。

　　最终，对比编号1和5，水胶比分别为0.233和0.234，存在现惊人的相似，均证明了随着矿物掺合料的掺加，传统的水胶比定则应进行修正，且两种方法的出发点相同，一个在于胶凝材料强度的修正，一个在于对初始水胶比的修正，殊途同归，相互佐证。只是相比于1号而言，由全计算法得到的5号配比的砂率和单位用水量更加科学、准确。

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